一、靜音發(fā)電機組的排氣風扇消聲器

排氣風扇消聲器采用多通道折板式消聲器結構設計，這種消聲器適用于風速不高的通風管道，可以增加聲波在管道內的傳播路程，使材料能更多地接觸聲波。特別是對中高頻聲波，能增加傳播中的反射次數，從而使中高頻的消聲特性有明顯地改善。為了盡量減少消聲器的阻力損失，通道截面積設計為發(fā)電機組水箱風扇處截面積的２倍。

由于排氣管是柴油發(fā)電機組的最大噪聲擴散源，因此抑制排氣噪聲最簡單且最有效的方法就是在排氣管上安裝消聲器。所采用的消聲器應盡量減少通道各部件的壓力損失，故要堅持以下原則：

盡量降低排氣通道中各部件的氣流速度；

２）盡量減小排氣通道中直角彎頭的使用次數，并擴大排氣管截面。因此，進行消聲處理時設計遵循以上原則，在原有消聲器的基礎上再加一抗性消聲器形成兩級擴張式（抗性）。經實際測量可知，排氣噪聲（排氣管出口１ｍ處）減少了３０ｄＢ（消聲器安裝前為１０８ｄＢ，安裝后為７５ｄＢ）以上，達到了預期目的。但是，采用消聲器會使排氣管中氣流阻力增大，降低柴油發(fā)電機組的有效功率，因此要加以注意。排氣風扇消聲器為阻性消聲器結構，其噪聲衰減量也可表示為

Ｆｌ（６）Ｄ＝Ａ

Ｓ式中，Ａ為消聲系數，其由吸聲壁面的法向聲導率決定；Ｓ為消聲通道截面面積；Ｆ為未消聲通道截面周長；Ｌ為消聲通道有效長度。

即Ａ＝４．３４ｇｅ＝４．３４１－１－α

（3）１＋１－α式中，α為襯貼材料的吸聲系數。將發(fā)電機組排氣風扇消聲器結構簡化為四個片式消聲器進行計算，簡化后各個消聲器模型的參數及最終消聲量如表２所示。從計算結果中可以看出，排氣風扇消聲器的消聲效果是理想的，可以實現(xiàn)將機組風扇排氣噪聲降低至小于８５ｄＢ的目標。

二、靜音發(fā)電機組的發(fā)動機艙進氣消聲器

方艙電站的發(fā)動機進氣消聲結構可以視其為一個室式消聲器。室式消聲器是在壁面上均襯貼吸聲材料，形成小消聲室，在室的兩對角設置進出口風管，如圖６所示。當聲波進入消聲室后，就在小室內經多次反射而被材料所吸收。又由于管道從進風口至室內，又從室內至出風口，截面發(fā)生兩次突變，故還起到抗性消聲器的作用?；谶@些原因，室式消聲器的消聲頻帶較寬，消聲量也較大。

室式消聲器的傳聲損失ＬＴＬ按以下公式估計：

ＬＴＬ＝－１０１ｇ［Ｓ（ｃｏｓθ２＋１－α）］

２πＤＳｍα式中，Ｓ為進風口（出風口）的面積；Ｓｍ為小室內吸聲襯貼表面面積；α為材料平均吸聲系數；Ｄ為進風口至出風口的距離。

ｃｏｓθ＝Ｗ／Ｄ

從上式可以看出，括號內第一項為進口到出口的直達聲，ｃｏｓθ相當于指向性因數；（１－α）／Ｓｍα為房間常數的倒數１／Ｒ，前項為直接聲隨距離的衰減，后項為混響聲的衰減。進口相當于聲源，出口相當于接收點。設計出室式消聲器的結構之后即可計算出發(fā)動機艙的降噪量。

發(fā)動機是一個強熱源，雙層隔聲罩的低噪聲結構會對發(fā)動機的通風散熱產生極大影響。為確保發(fā)電機組不因工作環(huán)境溫度過高而影響其功率輸出，需要首先確定機組通風散熱結構。故只能設計出發(fā)動機艙的基本結構，在此基礎上通過計算不同結構的組合方式，設計滿足發(fā)電機組散熱要求的一系列發(fā)動機艙結構。然后計算其降噪量，最終得到符合機組要求的低噪聲機組艙。